前言

分解爐是新型干法預分解窯的必不可少的組成部分。在分解爐中，物料以懸浮的狀態(tài)存在于熱氣流中，此氣流量包括二、三次風(fēng)及碳酸鹽分解釋放的二氧化碳等的總和，懸浮狀態(tài)增大物料與熱氣流的接觸面積，所以分解爐中物料傳熱系數較回轉窯高2.5～10倍，傳熱面積增大1000倍以上。但分解爐內匯聚的各氣流中只有三次風(fēng)含氧豐富，若三次風(fēng)量不足會(huì )造成物料懸浮分散性差、傳熱面積小，分解率降低。在分解爐中若分解率不足，會(huì )有更多的物料進(jìn)入窯系統進(jìn)行分解反應，間接對窯系統造成過(guò)大的熱負荷。另外充足的三次風(fēng)量可有效提高氧氣的濃度，使煤粉在分解爐內充分進(jìn)行輝焰燃燒Ⅲ，提高爐溫，此為碳酸鹽礦物進(jìn)行分解的有力保證，分解率的提高可以縮短窯過(guò)渡帶的長(cháng)度，又可提高燒成帶的溫度，在不增加產(chǎn)量的前提下減少窯頭喂煤量。

某公司現有一條5000t/d的生產(chǎn)線(xiàn)，預熱器配置分解爐為管道型分解爐，回轉窯規格ф4.8m×72m。三次風(fēng)管風(fēng)閥開(kāi)度為40％，窯內后過(guò)渡帶結圈嚴重，窯內通風(fēng)受到影響。為保證產(chǎn)量，減小了三次風(fēng)閘閥開(kāi)度，增加了窯頭喂煤量，窯內及分解爐內的燃燒狀態(tài)變得更加惡劣，最終導致熟料煤耗高、質(zhì)量差。經(jīng)分析，造成這一系列的問(wèn)題根源不是窯內通風(fēng)不足，而是分解爐內三次風(fēng)量不足造成分解爐內風(fēng)速過(guò)低，物料分散性和煤粉燃燒情況差，未完全燃燒的煤粉隨著(zhù)生料進(jìn)入窯內，在后過(guò)渡帶提前出現液相造成窯尾結煤粉圈。入窯分解率低，甚至四級預熱器中的物料短路直接進(jìn)入窯內，影響產(chǎn)質(zhì)量。

在保證窯內通風(fēng)的前提下，根據實(shí)際適當加大三次風(fēng)閥的開(kāi)度，提高分解爐內三次風(fēng)量，為了保證分解爐內負壓維持在正常水平不出現塌料現象，應加大分解爐縮口風(fēng)速。提高風(fēng)速的主要措施即減小分解爐縮口截面積，此次檢修將縮口尺寸由原設計的2300mm×2300mm縮小至2050mm×2050mm，具體見(jiàn)圖1。然后根據實(shí)際情況適當逐步提高三次風(fēng)閘閥開(kāi)度，由原來(lái)的40％逐步提高至75％。

圖1 分解爐縮口調整前后對比圖

2.1 窯內結圈情況

圖2為調整前后煤粉圈的變化。調整前由于分解爐內三次風(fēng)量不足，分解爐內煤粉燃燒不完全，部分未燃盡的煤粉或碳粒隨物料一起進(jìn)入窯內，在窯尾復燃形成煤粉圈。加大三次風(fēng)閥開(kāi)度后，分解爐內有足夠的風(fēng)量(或含氧量)，煤粉燃燒充分，避免了后燃的現象，系統各項工藝參數逐漸趨于穩定并形成良性循環(huán)，為提產(chǎn)創(chuàng )造了有利條件。疏松的煤粉圈在物料的沖擊下慢慢變薄，直至消失。圖2中顏色較深的部位為低溫區，顏色較亮的部位為高溫區，調整前畫(huà)面顯示窯內49.9m出現了煤粉圈，調整后煤粉圈逐漸消失。

圖2 三次風(fēng)閥開(kāi)度調整前后的窯內結圈情況對比

2.2 窯系統工藝參數及熟料指標

表1為調整前后窯系統各項工藝參數及熟料指標的變化。經(jīng)過(guò)調整，分解爐內煤粉燃燒充分，提供更多的熱量以碳酸鹽進(jìn)行分解反應，物料的入窯分解率提高，減少了窯內熱負荷，二次風(fēng)溫度提高，窯系統工藝參數及熟料指標等得到了很好的改善。在此基礎上提高了尾煤的用量及生料喂料量，從而達到提產(chǎn)的目的。調整后入窯物料分解率由之前的91.9667％提高到93.8533％(階段內均值)，同時(shí)熟料產(chǎn)量由5700t/d提高到6049t/d。這主要是因為調整后分解爐內三次風(fēng)加大，為煤粉的燃燒提供更多的氧氣，尾煤用量加大，分解爐內煤粉燃燒更加充分，在提高入窯分解率的同時(shí)還可以增加生料喂料量，從而提高熟料產(chǎn)量。

圖3為調整前后分解爐用煤(簡(jiǎn)稱(chēng)尾煤)和窯頭用煤(簡(jiǎn)稱(chēng)頭煤)數量變化圖，從圖中可以看出調整前后頭煤用量不變，維持在11.5t/h左右，隨著(zhù)三次風(fēng)閥開(kāi)度的加大，尾煤用量逐步加大，從調整前的15.8t/h左右調整為17.5t/h左右，保證頭尾煤比例在4：6左右。

圖4為調整前后二次風(fēng)溫度及三次風(fēng)負壓的變化圖，三次風(fēng)負壓由之前的605MPa降低為448MPa，降幅約為157MPa，二次風(fēng)溫由調整前的1050.6℃提高到1120.5℃，增加近70℃。圖5為熟料強度變化的單值圖，調整后較調整前熟料強度增加約3MPa。

經(jīng)過(guò)調整三次風(fēng)閥的開(kāi)度，增加了通風(fēng)面積，相應的三次風(fēng)負壓減小。窯內風(fēng)量有所減少，在高溫風(fēng)機拉風(fēng)不變的前提下，窯內風(fēng)量減小，噴煤管火焰形狀發(fā)生變化，火焰長(cháng)度縮短，在窯頭形成集中的強火力，有利于熟料中硅酸鹽礦物的形成和提高二次風(fēng)溫度。

圖6為調整前后熟料礦物的對比圖，調整前熟料孔洞含量較多，阿利特礦物晶型不完整，棱角圓鈍，大小不均齊；調整后熟料孔洞含量較少，阿利特礦物晶型完整，邊棱光潔，大小均齊，尺寸適中，熟料強度增大。

適當加大三次風(fēng)閥開(kāi)度，有利于窯系統的正常運轉及提高熟料產(chǎn)質(zhì)量，但是三次風(fēng)閥開(kāi)度需要符合生產(chǎn)實(shí)際，否則會(huì )造成窯內通風(fēng)不足，窯頭煤粉燃燒不完全，窯尾煙室出現煤粉爆燃正壓的情況，窯尾密封漏料，使窯況變差，不利于產(chǎn)質(zhì)量的提升。

作者：賈月彩，夏珍珍，林盼盼，馮富寧

來(lái)源：《山東山水水泥集團有限公司》

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